Introduction

GA turbinák széles körben használják az áramfejlesztő sys TEMS. Fejlesztések, hogy javítsák a hatékonyságot kell led megnövekedett üzemi hőmérsékletet régiók egyes komponensek, mint például a platform alatt területein turbina lapátok. A magas stressz állapotát a gyökér zseb miatt anagy fordulatszámok esetén, kombinált hűtőlevegő származó betétek és hőmérséklet megközelíti a kapcsolódó feltételek II típusú korrózió, vezethet a repedések [1].

CMSX-4 (táblázat1) egy egykristály Ni-based szuperötvözet általánosan használt 1. szakaszban gázturbinát pengék eredményeként a jó magas hőmérsékletű kúszószilárdsági-strength tulajdonságokkal kombinálva termelési megfizethetőség [2]. Azonban miatt összetétele (alacsonyabb Cr-tartalom, mint a többi általánosan használt 1. szakaszban turbinalapát anyagok), CMSX-4 érzékeny a II-es típusú forró korrózió. Ez károsodását eredményezheti, amely a morfológiája sem ragya, vagy széles fronted attack. Sumner et al. [3] arról számoltak be, vizsgálatok II típusú forró korrózióját CMSX-4, statisztikai elemzésenagy adathalmazok generálni modellek SPE cific körülmények között. Megfigyelték széles fronted támadás és gyorsabb kimerülése Cr CMSX-4, ha összehasonlítjuk a IN738LC.

   reaserch végzett forró korróziós mechanizmus 1970-es 80-as évek foglalja össze Luthra&LeBlanc [4]. Arra a következtetésre jutottak, hogy a forró korrózió fordulhat elő kombinációja révén három mechanizmus: szulfidálás-ox idation, kialakulását illékony vegyületek alatt a védő oxidréteg vagy pikkelyes fluxusállítás. Folyasztást modellek azóta szerzett legszélesebb átvételi betét kiváltott forró korrózió [56]. 

    a folyamat a II típusú forró korrózió Ni-based szuperötvözetek kialakítását igényli folyadék eutektikus film [5,6]. Típus II forró korrózió következik be a indulat ature tartományban 650-800 ° C képződésén keresztül minimális olvadáspontja keverékei Na 2SO 4, NiSO4 és CoSO4 [4,5,8]. NiSO4 és CoSO4 vegyületek alkotnak eredményeként a reakció SO3 anikkel és kobalt a szuperötvözet. Egy széles körben elfogadott mechanizmus forró korrózióval által javasolt Goebel&Pettit [9]. A mechanizmus vázol két szakaszban, először is a inkubáltunk bation szakaszban, amenye folyékony eutektikus Na 2SO 4, NiSO4 és \\, sem CoSO4 formák az alkatrész felszínén eredményeként lerakódás párosul reakciót a kén-oxidok és anikkel és \\, sem a kobalt a szuperötvözetek. A második szakasz a terjedési szakaszban, ameny//101; a alapozó a felület-oxid egy folyadék felületén lerakódás lehetővé teszi a befelé hozzáférést, és a kifelé irányuló Co&NI#transport. Ez a forma a támadás gyakran eredményez ragya károsodás egy külső NiO/COO réteget úgy alakítjuk, bárnéha egy formája széles fronted támadás alakul [ /5,6].

A II típusú forró korrózió számos kutató megállapította, hogy fontos a folyamatos SOx ellátás tartós korrózió fordul elő [

3,7,9,10]; Ennél a változatnál a kár mechanizmus ismert, mint a gáz által kiváltott savas folyósítószer [8,11]. Anélkül, mind gáznemű SOx és rendszeres-szulfát lerakódás fluxus, a korrózió reakcióelegyben levő megszűnne fordulhat elő, ha a reagensek már elfogyott.

Type II forró korrózió kombinált statikus stressz Ni

based szuperötvözenem alaposan tanulmányozták. Azonban, a feszültségkorróziós töréssel (SCC) egy jóldocu hajtani meghibásodási mechanizmus, különösen a vizes rendszereket, [--12,13].

Studies van végeztek a stressz hatásait pontkorróziótnövekedés alumíniumötvözetek [

14]. Azt találtuk, hogy a korrózió pitnövekedés érinthet

A idő, a stressz amplitúdója és frekvenciája a fáradtság környezetben. A módszertana Ishihara et al. [

14] alkalmazták Nibased szuperötvözetek Chan és munkatársai által. [-15]. Úgy vélték, az a pont, ahol a fáradtság repedésnövekedése meghaladja a korrózió gödörnövekedést. Azonban ezek egyike sem

studies figyelembe veszik a forró korrózió társ riál feszültségintenzitás küszöb (

k-edik), a küszöb, amely alatt repedéseknem fordul elő.

Finite elem analízis (FEA) egy általánosan használt módszer kiszámítására feszültségek komplex geometriák vagy többtengelyű loading Államok. Ez úgy történik, illeszkedő geometriája, mintnettó elemek és csomópontok. Az ele Ments deformálódhat, mint korlátozza az anyag modell,

wher101, amint a terhelés át elem elem révén a csomópont kapcsolatot. FEA már széles körben használják, hogy értékelje a stressz, statikailag és ciklikusan terhelt állapotban.&#

Experimental eljáráscring vizsgálati módszer-

c

ring mintákat gyártott CMSX4 bárokban. Irányelvek a méreteket vettük ISO 7539-5 [--16]. A végső méretei a sajátos mens ebben a vizsgálatban használt ábra adja1. Cring példányok ameny-101; gyártott egy&001#kristály<>

lographic orientációban egy vonalban a henger tengelyével.

A megcélzott stressz szintjét állandó foltot, a szükséges elmozdulás a C

rings voltak által kiszámított első cal culating átmérőjének változása (Δ-d) eléréséhez szükséges egy adott stressz (egyenlet (1)).

Equation (

1): átmérőjének változása az ISO 75395 [-16].

Δ

d=aπd2\/4etz (1)  

FEA modellezést alkalmaztunk, hogy ellenőrizze a feszültségi számítások. Helyettesítő adatok Siebörger et al. [

17] CMSX4 feltéve, hogy a Young-modulus (-E) az egyenlet (2), és a monoton anyagtulajdonságok használt FEA mod Elling. A végső hangsúlyozta átmérők (df) számoltuk

üsing egyenlet (

2): d\\ az NFd=av- Δd(2) A C

rings csipesszel, hogy a végső átmérő (

D-F) alkalmazásával A2 minőségű rozsdamentes acélból M5 csavarok, anyák és alátétek és mérjük digitális mikrométer felbontással 1μm (és pontossága 2μm). Átlagosan öt leolvasás használták, hogy meghatározzák a kezdeti külső átmérője ( d AV), amelyből a végső hangsúlyozta átmérő számítható.Ezek kapnak in táblázat 2.